翻边成型工艺
1/2"-16"(DN15-DN400)整体冷加工不锈钢翻边国际精车成型18"-24"(DN450-DN600)氩弧焊接成。
尺寸
1/2"-24"(DN15-DN600)
标准
ASMEB16.9，MSSSP-43，HG205099，HG20621
壁厚
SCH5S-SCH40S
材质
304、304L、321、316、316L等不锈钢，碳钢，合金钢。
不锈钢翻边国际精车有很多种类，分类方式也不同。其中，按照变形的性质可分伸长型翻边、压缩型翻边。
翻边是在毛坯的平面部分的边缘，沿着一定的曲线翻起竖立的直边的成形方式。影响极限翻边的系数的因素有以下几点：
1)材质塑性
材质的延伸率δ、应变硬化指数、各向异性的系数越大，极限翻边的系数就越小，有助于翻边。
2)孔的加工方式
预制孔的加工方式决定了孔的边缘状况，孔的边缘没有毛刺、撕裂、硬化层等缺陷的时候，极限翻边的系数就会越小，有助于不锈钢翻边国际精车。现在，预制孔使用的冲孔、钻孔的方式进行加工，数据可以显示出，钻孔比普通的冲孔的min小，采用的是常规冲孔的方式进行生产效率高，尤其是比较适合加工比较大的孔，但是会形成孔口的表面的硬化层、毛刺、撕裂等缺陷，引起了极限翻边的系数变大。其采取的是冲孔后进行热处理的退火、修孔、沿与冲孔方向相反的方向进行翻孔，这会让毛刺位于翻孔内侧等方式，可以得到比较低的极限翻边系数。利用钻孔后去除毛刺的方式，也可以得到比较低的极限翻边的系数，但是生产效率比较低。
3)预制孔的相对直径
预制孔的相对直径越小，极限翻边的系数就越小，有助于不锈钢翻边国际精车，因为相同的预制孔径，材质的厚度就越大，厚度方向压应的允许绝对值就会增大，通过体积不变的定律，因此不锈钢翻边国际精车的时候，变形区的边缘要开裂的时候的极限切向应变值就会增大，由此可知极限翻边的系数就越小。
4)凸模的形状
球形凸模的极限翻边系数比较小。另外抛物面、锥形面、比较大圆角半径的凸模的极限翻边系数也比较小，这是由于在不锈钢翻边国际精车变形的时候球形、锥形凸模是凸模前端较先和预制孔口进行接触，在凹模口区产生的弯曲变形小很多，易让孔口部产生塑变形，因此相同的不锈钢翻边国际精车的孔径D与材质厚度t的时候，能让不锈钢翻边国际精车的预制孔径变得更小，所以极限翻边的系数就越小。
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